Акустооптические модуляторы

акустооптический модулятор света

Акустооптические модуляторы

Изобретение относится к акустооптическим модуляторам света (АОМ) на стоячих упругих волнах, предназначенным для осуществления амплитудной модуляции непрерывного когерентного оптического излучения, и может быть использовано для синхронизации мод лазеров, модуляции добротности.

Техническим результатом изобретения является обеспечение работы в СВЧ диапазоне, с расширенной полосой частот управляющего сигнала, а также исключение температурной стабилизации.

Акустооптический модулятор света включает звукопровод, выполненный в виде тела с фотоупругими свойствами в форме трапециевидной призмы и пьезопреобразователь, нанесенный на боковую грань призмы, ребро которой является боковой стороной трапеции.

При этом вход пьезопреобразователя подключен к источнику управляющего напряжения, а боковая грань призмы, противоположная грани с нанесенным пьезопреобразователем, выполнена полированной.

Пьезопреобразователь представляет собой многоэлектродную периодическую замедляющую систему, последовательность геометрических центров электродов которой расположена в плоскости распространения звука и света, при этом вход пьезопреобразователя расположен со стороны большого основания трапеции, а величина угла между гранью с нанесенным пьезопреобразователем и противолежащей полированной гранью определена из условия обеспечения отражения звуковой волны от полированной грани с последующим ее распространением навстречу падающей звуковой волне, излученной пьезопреобразователем. 2 ил.

Изобретение относится к акустооптическим модуляторам света (АОМ) на стоячих упругих волнах (на встречных акустических потоках), предназначенным для осуществления амплитудной модуляции непрерывного когерентного оптического излучения. Оно также может быть использовано для синхронизации мод лазеров, модуляции добротности.

Известен акустооптический модулятор света на стоячих объемных упругих волнах, образующихся в высокодобротном акустическом резонаторе, состоящем из кристалла прямоугольной формы с отполированными, параллельными друг другу акустическими гранями [Физические основы акустооптики / В.И.Балакший, В.Н.Парыгин, Л.Е.Чирков. — М.: Радио и Связь, 1985].

На одну из акустических граней нанесен одноэлементный пьезопреобразователь для возбуждения акустической волны.

В результате интерференции акустической волны, излученной одноэлементным пьезопреобразователем, с волнами, многократно отраженными от акустических граней, на определенных частотах, совпадающих с собственными частотами акустического резонатора, происходит возбуждение стоячей волны.

Падающий световой поток взаимодействует с этой стоячей волной и в результате интенсивность прошедшего и дифрагированного света изменяется. Поэтому частотная характеристика АОМ представляет собой ряд эквидистантно расположенных резонансных пиков, ширина которых определяется добротностью акустического резонатора.

Однако данный АОМ является узкополосным устройством и допускает небольшую плавную перестройку частоты в пределах каждого резонансного пика, а также дискретную перестройку при переходе с одного резонансного пика на другой. Это является основным недостатком указанного модулятора, ограничивающим область его применения.

Кроме того, рассеяние упругой волны в кристалле приводит к повышению его температуры и изменению геометрических размеров ячейки, вследствие чего происходит расстройка акустического резонатора и резкое изменение параметров АОМ.

Для стабильной работы АОМ необходима температурная стабилизация, что приводит к усложнению конструкции.

Известен также резонансный акустооптический модулятор со сферическими акустическими поверхностями, расположенными на противоположных торцах кристалла фотоупругой среды, в котором стоячая волна формируется двумя встречными акустическими потоками, возбуждаемыми сферическими пьезопреобразователями [Патент США № 365606, кл. G02F 1/28, 1972]. Резонатор данного модулятора обладает большей добротностью по сравнению с резонатором предыдущего модулятора и, следовательно, большей глубиной модуляции. Однако ему также присущи недостатки, характерные для первого аналога: очень узкая полоса частот и высокая температурная нестабильность. Для устранения последней также требуется применение термостабилизатора, что усложняет конструкцию модулятора и приводит к увеличению его габаритных размеров и цены.

В качестве прототипа предлагаемого изобретения может послужить АОМ с непараллельными акустическими гранями (трапецеидальная ячейка) с одноэлементным пьезопреобразователем, работающий в Раман-Натовском режиме дифракции [Терентьев В.Е. Исследование дифракционных модуляторов на стоячих ультразвуковых волнах в ниобате лития / В.Е.

Терентьев // Оптика и спектроскопия, 1977, Т.42, № 2, С.345-350].

В данном модуляторе в средней области акустического столба между гранями излучения и отражения акустических волн возникает стоячая волна, использование которой позволяет за счет снижения добротности акустического резонатора расширить частотный и температурный диапазоны АОМ.

Однако наличие угла между акустическими гранями приводит к уменьшению глубины модуляции при сохранении уровня мощности управляющего сигнала и повышению расходимости дифракционных порядков.

Кроме того, данная схема модулятора не позволяет реализовать более эффективный брэгговский режим дифракции света из-за невозможности одновременного выполнения условий дифракции Брэгга на излученной и отраженной акустических волнах, что также ограничивает использование подобного АОМ на высоких частотах.

Задачей изобретения является реализация конструкции акустооптического модулятора, работающего в СВЧ диапазоне, с расширенной полосой частот управляющего сигнала и нетребующего температурной стабилизации.

Поставленная задача решается тем, что в акустооптическом модуляторе света, включающем звукопровод, выполненный в виде тела с фотоупругими свойствами в форме трапециевидной призмы, пьезопреобразователь, нанесенный на боковую грань кристалла, ребро которой является боковой стороной трапеции, при этом вход пьезопреобразователя подключен к источнику управляющего напряжения, а боковая грань кристалла, противоположная грани с нанесенным пьезопреобразователем, выполнена полированной, согласно предлагаемому техническому решению пьезопреобразователь представляет собой многоэлектродную периодическую замедляющую систему, последовательность геометрических центров электродов которой расположена в плоскости распространения звука и света, при этом вход пьезопреобразователя расположен со стороны большого основания трапеции, а величина угла между гранью с нанесенным пьезопреобразователем и противолежащей полированной гранью определена из условия обеспечения отражения звуковой волны от полированной грани с последующим ее распространением навстречу падающей звуковой волне, излученной пьезопреобразователем.

Изобретение поясняется чертежом, где на Фиг.1 представлен заявляемый акустооптический модулятор, на Фиг.2 — акустооптический модулятор, поперечный разрез (в плоскости акустооптического взаимодействия).

Акустооптический модулятор включает звукопровод 1, представляющий собой тело в форме трапециевидной призмы, выполненное из материала, обладающего акустооптическим эффектом, например, ниобата лития, титаната бария, бастрона и др.

При этом две боковые грани призмы, ребра которых являются основаниями трапеции (опирающиеся на основания трапеции), являются оптическими гранями 2, служащими для ввода и вывода пучков света, а две другие боковые грани, ребра которых являются боковыми сторонами трапеции (опирающиеся на боковые стороны трапеции) — акустическими гранями 3.

На одну из акустических граней 3 призмы нанесен пьезопреобразователь 4, вход которого расположен со стороны большого основания трапеции, а другая акустическая боковая грань призмы выполнена полированной.

Пьезопреобразователь 4 представляет собой многоэлектродную периодическую замедляющую систему и возбуждает в звукопроводе многопотоковое состояние упругих волн с угловым спектром в форме веера плоских волн.

Пьезопреобразователь нанесен на боковую грань призмы таким образом, что последовательность геометрических центров электродов пьезопреобразователя расположена в плоскости распространения звука и света.

При этом угол между акустическими гранями призмы выбирают из условия обеспечения отражения звуковой волны от полированной грани с последующим ее распространением навстречу излученной пьезопреобразователем звуковой волны и определяют в зависимости от электродинамических свойств многоэлементной периодической замедляющей системы пьезопреобразователя в соответствии с формулой , зв — скорость упругой волны в звукопроводе, c — скорость электромагнитной волны в вакууме, b — геометрическое замедление многоэлектродной периодической системы.

Акустооптический модулятор работает следующим образом.

Монохроматический световой поток 5, попавший в акустооптическую среду, дифрагирует на суперпозиции акустической волны 6, излученной пьезопреобразователем 4 после подачи на него управляющего сигнала, и акустической волны 7, отраженной от противоположной акустической грани, изменяя при этом свою интенсивность.

При условии выбора коэффициента заполнения пьезопреобразователя, близким к единице, основная часть акустической энергии распределяется в нулевой лепесток диаграммы направленности пьезопреобразователя.

Распространяющаяся вдоль пьезопреобразователя электромагнитная волна испытывает обусловленный замедлением системы фазовый сдвиг 0(| 0|

Источник: http://www.freepatent.ru/patents/2448353

6.3 ТИПЫ ОПТИЧЕСКИХ МОДУЛЯТОРОВ

Акустооптические модуляторы

ПредыдущаяОглавлениеСледующая

Оптические модуляторы применяются при внешней модуляции уже сформированного светового луча. Различают следующие типы модуляторов:

  • акустооптические, использующие законы акустооптики;
  • электрооптические, использующие законы электрооптики;
  • электрооптические, использующие полупроводниковые усилители.

6.3.1 Акустооптические модуляторы

Принцип действия акустооптического модулятора (АОМ) основан на зависимости показателя преломления оптически прозрачных материалов (например, ниобата лития LiNbO3) от давления.

Это давление может быть создано акустическими (ультразвуковыми – УЗ) волнами, генерируемыми пьезоэлектрическим преобразователем – пьезокристаллом (ПК).

ПК наклеивают на акустооптический материал для создания акустооптической ячейки (АОЯ), являющейся основным элементом модулятора (рисунок 6.4).

Рисунок 6.4 – Схема прохождения пучка света в АОМ

Акустическая волна создаёт в оптической среде структуру с периодически изменяющимся показателем преломления, играющую роль дифракционной решётки. Линии равного показателя преломления (на рисунке 6.4 они показаны сплошными горизонтальными линиями) отстоят на длину акустической волны λав. Чтобы не было отражённой акустической волны, применяют поглотитель.

При входе падающего пучка в АОЯ в результате его взаимодействия с фронтом звуковой волны от ПК возникает дифракция света на ультразвуке, приводящая к расщеплению падающего пучка на проходящий и дифрагированный. Характер взаимодействия зависит от соотношения диаметра пучка δ, длины световой волны λ и угла падения θ.

В оптических модуляторах используются условия возникновения дифракции Брэгга, т.е. когда выполняется соотношение

где λав играет роль постоянной решётки d;
m – порядок дифракции (m=0,1,2,…);
λ – длина световой волны.

Для целей модуляции обычно используется дифрагированный свет, так как полная (100%) модуляция проходящего света требует очень большой акустической мощности.

Модуляция создаётся амплитудно-модулированной звуковой волной, взаимодействие с которой и модулирует интенсивность дифрагированной волны, играющей роль выходной волны для модулятора.

Быстродействие модулятора определяется временем прохождения звукового сигнала через поперечное сечение светового пучка и имеет порядок 10-7с.
АОМ является достаточно простым и надёжным устройством, хотя и имеет определённые недостатки, основные из них следующие:

  • нелинейность характеристики преобразования;
  • уменьшение реализуемой глубины модуляции с ростом частоты модуляции, что ограничивает их использование в высокоскоростных схемах;
  • смещение частоты модулированного лазерного излучения на величину акустической модулирующей частоты;
  • невысокая эффективность дифракции, определяемая как отношение интенсивностей дифрагированного и падающего пучков (её увеличение достигается за счёт увеличения мощности акустического сигнала).

АОЯ может быть использована в различных типах акустооптических приборов: дефлекторах, сканнерах, модуляторах, фильтрах и процессорах – в зависимости от того, каким параметром оптического луча осуществляется управление.

6.3.2 Электрооптические модуляторы

Оптические характеристики любой среды, например, такие, как показатель преломления, влияют на характер и поляризацию света, зависят от распределения связанных зарядов (электронов и ионов) в среде.

Под действием приложенного электрического поля оно может меняться, что приводит к изменению так называемого эллипсоида показателя преломления и состояния поляризации. В средах, не имеющих центральной симметрии, указанное действие проявляется в виде линейного электрооптического эффекта Поккельса.

В средах с центральной симметрией, напротив, наблюдается квадратичный электрооптический эффект Керра. Эти два наиболее значительных электрооптических эффекта могут быть использованы при построении электрооптических модуляторов.

а) Электрооптические модуляторы на основе эффекта Керра.
Для модуляции света широко используют хорошо изученный электрооптический эффект Керра (1875 г.

), состоящий в возникновении оптической анизотропии под действие внешнего электрического поля в изотропном веществе. Для наблюдения эффекта (рисунок 6.

5,а) прозрачное диэлектрическое вещество помещают между обкладками плоского конденсатора, к которому прикладывают напряжение U, создающее в модулирующей среде МС достаточно сильное электрическое поле Е. Ячейку Керра помещают между скрещенными поляризатором П и анализатором А.

При U = 0 интенсивность света на выходе устройства также равна нулю, однако при наложении напряжения модулирующая среда становится в оптическом отношении подобной двулучепреломляющему кристаллу с оптической осью, параллельной направлению электрического поля.

П – поляризатор, А – анализатор, МС – модулирующая среда

Рисунок 6.5 – Работа оптических модуляторов на основе эффекта Керра (а) и продольного эффекта Покельса (б)

Поэтому, пройдя через ячейку Keppa, световая волна распадается на две линейно поляризованные составляющие. Одна из них поляризована так, что её электрический вектор ориентирован перпендикулярно внешнему полю (обыкновенная волна), а другая – параллельно (необыкновенная волна).

Для обеспечения максимальной глубины модуляции нужно, чтобы главная плоскость поляризатора П составляла с вектором угол 45°. Обыкновенная и необыкновенная волны имеют различные показатели преломления (no и ne) и поэтому распространяются в среде с различными скоростями.

Пройдя ячейку Керра, свет оказывается эллиптически поляризованным и в большей или меньшей мере проходит через анализатор.
Теория и опыт показывают, что различие no и ne пропорционально E2

где kк – коэффициент, не зависящий от E.
Разность фаз между обыкновенными и необыкновенными лучами после прохождения пути l в модулирующей среде составляет:

где B = kк/λ – так называемая постоянная Керра.
Квадратичный эффект Керра объясняется оптической ани¬зотропией молекул модулирующей среды, т.е. отличием их способности к поляризации электрическим полем световой волны в различных направлениях.

В отсутствие внешнего электрического поля анизотропные молекулы ориентированы хаотически и вещество в целом изотропно.

Если молекулы обладают собственным электрическим дипольным моментом, то достаточно сильное электрическое поле вызывает их преимущественную ориентацию и вещество становится макроскопически анизотропным.

В веществах, состоящих из молекул, не обладающих собственным дипольным моментом, внешнее электрическое поле может его индуцировать, причём из-за анизотропии молекул дипольный момент не обязательно совпадает с направлением электрического поля. Возникает пара сил, заставляющая молекулы ориентироваться определенным образом относительно электрического поля.

В соответствии со сказанным различают ориентационный и поляризационный эффекты Kepра. Время ориентационной релаксации дипольных молекул по порядку величины составляет 10пс.

Это означает, что при частотах модуляции, больших 100Мгц–1Ггц, ориентационный эффект Керра практически не проявляется и остается эффективным только поляризационный эффект, быстродействие которого ограничено временем 0,1–1нс.

б) Электрооптические модуляторы на основе эффекта Поккельса.
Электрооптические явления наблюдаются не только в изотропных веществах, но и в кристаллах, обладающих естественной оптической анизотропией.

Чтобы двойное лучепреломление не проявлялось при Е = 0, одноосный кристалл вырезают так, чтобы образовались грани, перпендикулярные его оптической оси, а свет направляют вдоль нее. Управляющее электрическое поле создают в направлении, перпендикулярном направлению распространения света, т. е. так же, как и в ячейке Керра (рисунок 6.5,а).

Возможно также модулирующее устройство, в котором электрическое поле направлено параллельно распространению света. Для этого на соответствующие грани анизотропного кристалла наносят прозрачные электроды (рисунок 6.5,б). В соответствии с рисунком 6.5 используют термины – продольный и поперечный электрооптические эффекты.

Изменение двойного лучепреломления анизотропного кристалла, помещённого в электрическое поле, называют эффектом Поккельса – по имени обнаружившего его физика (1894 г.). В отличие от эффекта Керра разность no и ne в эффекте Поккельса пропорциональна первой степени Е:

где kп – электрооптический коэффициент, отличающийся от kк в формуле (6.11) и по значению, и по размерности.

Как и для эффекта Керра эффекту Поккельса свойственна малая инерционность, позволяющая моделировать свет до частот порядка 10МГц.

Следует, однако, иметь ввиду, что верхняя граница частоты модуляции чаще всего определяется не процессами в веществе, а ёмкостью устройства и оказывается на несколько порядков ниже.

Таким образом, ячейка Поккельса позволяет осуществить модуляцию световой волны по интенсивности за счёт эффекта Поккельса при амплитудной модуляции подаваемого на неё напряжения. Глубина модуляции – до 99,9%.

Реализация такого типа модуляторов характерна для использования объёмной оптики, тогда как для интегральной оптики более характерным является применение управляемых направленных ответвителей и модуляторов, использующих схему интерферометра Маха-Цендера.

в) Электрооптические модуляторы на основе интерферометра Маха-Цендера.
Такой модулятор в соответствии со схемой интерферометра Маха-Цендера (ИМЦ) состоит из двух идентичных плеч интерферометра (рисунок 6.6).

На схеме показаны два типа электродов: электроды для создания модулирующего электрического поля и электроды для создания постоянного электрического поля, позволяющего задавать рабочую точку на передаточной характеристике такого модулятора.

Рисунок 6.6 – Схема электрооптического модулятора типа интерферометра Маха-Цендера

Модулирующее напряжение U должно быть разнополярным. В зависимости от полярности приложенного напряжения происходит изменение показателя преломления среды, в результате чего изменяется скорость прохождения сигнала. Движение оптической несущей замедляется в одном плече и ускоряется в другом.

Модулирующие электроды достаточно протяжённы для обеспечения эффективного распределённого (на длине L) взаимодействия полей электрической и оптической волн.

В зависимости от приложенного к электродам напряжения U и длины L в зоне взаимодействия полей, распространяющиеся по этим плечам моды приобретают сдвиг фаз

где Δnэфф=nэффrE/2 – амплитуда изменения эффективного показателя преломления моды;
nэфф – эффективный показатель преломления моды;
r – электрооптичекий коэффициент рабочей оптической среды;
Е – напряженность электрического поля, создаваемая напряжением U;
km – волновой вектор моды.
На выходе ИМЦ происходит модуляция входного светового потока по интенсивности ввиду интерференции достигших его световых мод.

При фазовом сдвиге до Δφ = π и более произойдёт ослабление сигнала на выходе модулятора порядка 20дБ.
Передаточная характеристика ИМЦ (рисунок 6.

7) представляет собой отрезок синусоиды, из которой для управления процессом модуляции выбирают одну из полуволн, задавая на ней определённое напряжение смещения Uсм с помощью системы электродов напряжения смещения.

Это напряжение может быть выбрано как для работы в линейной, так и в квадратичной области передаточной характеристики.

Рисунок 6.7 – Передаточная характеристика модулятора типа ИМЦ

Такой тип модулятора наиболее широко используется в различных приложениях, и прежде всего в системах нового поколения и мультиплексирования по длинам волн.

ПредыдущаяОглавлениеСледующая

Источник: http://foos.sfedu.ru/glava6/6.3.html

Акустооптические модуляторы

Акустооптические модуляторы

Для акустооптической модуляции света обычно применяют режим Бэгга, так как модуляторы Рамана — Ната не дают широкой полосы частот, следовательно ограничены в применении. Вид дифракции определяют, используя параметр $Q$, равный:

где $L$ — длина звукового столба. Приближенно считают, что при $Q\ll 1$ имеет место дифракция Рамана — Ната, при $Q\gg 1$ — дифракция Брэгга.

Один и тот же акустический модулятор можно применять в разных системах модуляции.

Диксон и Гордон описали гетеродинный способ модуляции, Хендерсон предложил частотные и импульсные параметры для удаленного на большое расстояние приемника, который регулирует некоторую часть отклоненного излучения. Чаще всего встречается случай амплитудной модуляции.

Данный случай исследован Майданом. В его работах исследовались искажения импульсов света, которые возникают при прохождении акустических фронтов через конечную апертуру падающего пучка.

Амплитудный модулятор

Рассмотрим слабое акустическое поле и передачу модулятором акустических импульсов. Частотная характеристика модулятора определена суммарным влиянием частотной характеристики системы возбуждения звука и собственной частотной характеристикой модулятора. Пусть акустическая мощность не зависит от частоты.

Пусть акустическое поле с частотой $f_0\ $смодулировано по амплитуде частотой $f_m=\frac{\Omega }{2\pi }$. Спектр акустического сигнала — спектр модулированного сигнала, имеющего спектральные составляющие на частотах: $f_1=f_0-f_m\ и\ f_2=f_0+f_m\ .

\ \ $В таком случае поле света, прошедшего дифракцию разложится в пространстве на 3 составляющие:

Ничего непонятно?

Попробуй обратиться за помощью к преподавателям

которые распространяются под разными углами. Оптические частоты компонент поля, подвергшегося дифракции отличаются от начальной частоты $u$ на $f_0-f_m\ и\ f_0+f_m$.

В том случае, если свет после дифракции направить на квадратичный фотоприемник, то фототок ($I_f$) содержит сигнал модулирующей частоты $f_m$:

Чаще всего встречается случай, когда $f_m\ll f_{0.}$ Тогда пространственные распределения полей $E_1и\ E_2$ считают одинаковыми и записывают:

Выражение (4) — формула для частотной характеристики всякого акустооптического устройства, применимое для слабого акустического поля.

Акустические модуляторы часто работают при близких значениях расходимости светового и акустического полей.

Рассмотрим случай, когда поле подающей волны распределяется в плоскости дифракции по закону Гаусса:

где $r_m$ — радиус пучка света, а его минимальном сечении (перетяжке). Пучок света падает под углом $\theta $ к фронту акустической волны. Пусть для центральной частоты ($f_0$) угол падения является Брэгговским ($\theta $=${\theta }_B(f_0)$). В таком случае распределение амплитуды поля после дифракции имеет вид:

Тогда выражение (4) представится как:

Для случая $\alpha \ll 1$ получим:

Полоса модулирующих частот на уровне $0,5$ определена формулой:

полоса модулятора при $\alpha \ll 1$ связана с конечным временем ($\tau $) пробега звуковой волны сквозь падающий пучок света.

При $\alpha \gg 1$ получают выражение:

Полоса моделирующих частот на уровне $0,5$ будет равна:

Компромисс между полосой и эффективностью модулятора достигается при близких соотношениях расходимости света и звука.

Пример 1

Задание: Покажите, что полоса моделирующих частот амплитудного модулятора при $\alpha \gg 1$ не зависит от величины перетяжки падающего света.

Решение:

Полоса моделирующих частот на уровне $0,5$ определяются выражением:

\[\triangle f_m=1,2\frac{v}{L\left(\frac{\lambda }{\Lambda }\right)}\left(1.1\right),\]

где величина $L\left(\frac{\lambda }{\Lambda }\right)$ — проекция светового пучка, который пересекает акустический столб, на направление распространения волны звука. Следовательно, полосу модулирующих частот можно определить временем пробега звуковой волны через пучок падающего на нее света ($\tau $):

\[\tau =\frac{L\left(\frac{л}{Л}\right)}{2v}\left(1.2\right).\]

В данном случае полоса модулятора не зависит от размера перетяжки падающего света, она определяется длиной преобразователя, выражение (1.1) можно представить в виде:

\[\triangle f_m=1,2\frac{v2}{L\lambda f_0}\left(1.3\right),\]

где видно, что полоса модулятора обратно пропорциональна центральной рабочей частоте.

Пример 2

Задание: В чем преимущества акустооптических модуляторов перед электрооптическими модуляторами и наоборот.

Решение:

Акустооптические модуляторы могут применяться в тех же приборах, где использовались электрооптические модуляторы. Преимуществами акустооптических модуляторов служат:

  • Высокая контрастность (порядка ${10}3-{10}4\ против\ {10}2\ $у электрооптических модуляторов), которая определяется как отношение максимальной мощности света после дифракции к минимальной.

  • Невысокая управляющая мощность ($\approx 1\ Вт$) и низковольтный вход.

  • Несложная оптическая схема. Отсутствие склеек элементов.

  • Температурная стабильность характеристик модуляции.

Единственным преимуществом электрооптических модуляторов перед акустооптическими является принципиальная возможность получить более широкую полосу модуляции.

Акустооптические модуляторы могут располагаться вне лазерного резонатора и внутри него. Внешние и внутренние модуляторы отличны по конструкции и параметрам.

Источник: https://spravochnick.ru/fizika/optika/akustoopticheskie_modulyatory/

Booksm
Добавить комментарий